Техника и вооружение 2014 12

Противоснарядная стойкость бортовой части башен при обстреле теми же снарядами под курсовыми углами ±60° оказалась выше, чем в лобовой части. Предел кондиционных поражений бортовой части у башни N920 составлял 904 м/с, у башни №30 – 908 м/с.

Башни №20 и №30, обработанные на твердость по Бринеллю (соответственно, 3,7 и 3,9 мм), не показали существенной разницы по противоснарядной стойкости.

Сравнение фактической противоснарядной стойкости различных сечений экспериментальных башен при обстреле бронебойными остроголовыми снарядами с бронебойным наконечником с различными кривыми противоснарядной стойкости литой брони показало, что при углах встречи до 45° расчетная противоснарядная стойкость была завышена примерно на 20-45 м/с, а при углах встречи более 45° и в особенности свыше 50° – занижена примерно от 25 до 50 м/с, а в отдельных точках – до 100 м/с.

Характер поражений – вязкий, хрупких поражений не было. Живучесть башен в целом (за исключением приварки крыши со стороны бортов) оказалась удовлетворительной.

Соединение крыши в бортовой части «впритык» признали неудовлетворительным. От попадания снарядов в верхний пояс бортов башен сварной шов разрушился. Кроме того, соединение крыши сваркой «впритык» способствовало непосредственному попаданию снарядов в сварной шов, что приводило к образованию проломов в крыше и проникновению снарядов внутрь башни.

Для выполнения требований по противоснарядной стойкости литой башни танка «Объект 277» и повышения конструктивной прочности соединения крыши с ее бортами НИИБТ полигон рекомендовал усилить лобовую часть башни до получения противоснарядной стойкости, полностью отвечавшей ТТТ, без снижения противоснарядной стойкости в бортовой части. Соединение сваркой листов крыши и бортовой части «впритык» следовало изменить на соединение сваркой «в четверть». После устранения недостатков надлежало вновь провести оценочные испытания снарядным обстрелом, при этом башня должна была иметь конструктивные отверстия под установку приборов наблюдения, прицела-дальномера, пулемета, артсистемы и т.д.

Общий вид башни танка «Объект 277» до испытаний обстрелом.

Расположение снарядных попаданий на башне №20 танка «Объект 277».

При обстреле экспериментальной носовой части корпуса (№2) танка «Объект 277», помимо определения фактической противоснарядной стойкости брони, производилась проверка конструктивной прочности сварных соединений литой носовой части с бортами из катаной брони, подбашенного листа и деталей днища с бортами.

Литая носовая часть корпуса была выполнена из стали МБЛ-1, катаные гнутые борта – из стали 42СМ, детали крыши и днища – из катаной брони 43ПСМ. Согласно данным заводских таблиц замеров фактических толщин и конструктивных углов наклона, экспериментальный литой нос корпуса имел значительные отклонения по толщине стенок от чертежных размеров (в нижней лобовой части эти отклонения в минусовую сторону составляли от 12 до 33 мм, в верхней лобовой части – в плюсовую сторону от 8 до 18 мм). По конструктивным углам наклона литой нос также имел отклонения. Фактическая масса литого носа в сборе составляла 10175 кг.

Обстрел носовой части производился теми же огневыми средствами и дополнительно из 85-мм пушки Д-44 кумулятивными невращающимися снарядами с той же дистанции и под аналогичными курсовыми углами. В местах попаданий верхние лобовые части носа (правые и левые) имели фактическую толщину от 84 до 132 мм и, соответственно, конструктивные углы наклона брони от 71 до 60,5°, а нижние – 118-149 мм и углы – 56-45°. Борта (правый и левый) имели толщину 107 мм и катаные – 90 мм; конструктивный угол в верхнем поясе – 53-61°.

Выяснилось, что противоснарядная стойкость верхней и нижней лобовых частей удовлетворяла ТТТ (в первом случае предел кондиционных поражений превышал 915 м/с, а во втором составлял 810 м/с), а в месте сопряжения верхней и нижней лобовых частей носа оказалась ниже противоснарядной стойкости верхней лобовой части (при попадании в центр носа 122-мм бронебойного снаряда с ударной скоростью 915 м/с была получена сквозная пробоина). Противоснарядная стойкость катаной и литой частей правого и левого бортов превышала заданную ТТТ (при ударных скоростях 712-722 м/с поражения характеризовались «наличием чистых выпучин и выпучин с сединками»).

Противоснарядная стойкость сварных соединений катаных и литых частей бортов была ниже противоснарядной стойкости основного металла. При непосредственном попадании снаряда с ударной скоростью 713 м/с в сварной шов левого борта (выполненного с Х-образной разделкой кромок с притуплением 6-8 мм) образовалась сплошность по самому шву на длине 450 мм со сдвигом кромок до 30 мм. При попадании снарядом с той же скоростью непосредственно в сварной шов правого борта (выполненного с Х-образной разделкой кромок без притупления) имело место меньшее разрушение в виде разрыва по линии сплавления со стороны катаного борта на днище 290 мм.